无论是身处学校还是步入社会，大家都尝试过写作吧，借助写作也可以提高我们的语言组织能力。那么我们该如何写一篇较为完美的范文呢？下面是小编帮大家整理的优质范文，仅供参考，大家一起来看看吧。

观光电梯外架篇一

——专项施工组织设计

一、外脚手架设计计算书

搭设参数：工程需搭设70.2米，立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.5m，内立杆距外墙b1=0.35m,步距h=1.8m,铺设脚手板6层，同时施工的层数2层，脚手架与主体结构的连接布置，其竖向间距h1=3h=4.5m，钢管为φ48×3.5，施工荷载为2kn/m2。计算如下：

（一）、计算双排单管脚手架的最高搭设高度hmax

查表得：φaf=34.362 kn

ngk2=4.185 kn

nqk=4.2 kn ngk1=4.185 kn ka=0.85 h=[kaφaf-1.3(1.2×ngk2+1.4 nqk)]×h/1.2 ngk1

=[0.85×34.362-1.3(1.2×4.185+1.4×4.2)]×1.8/(1.2×0.442)=51 m hmax≤h /(1+h/100)=51 /(1+51/100)=33.7 m 根据计算双排单管脚手架的最搭设高度为33.7m，实际取18步×1.8m=32.4m。

（二）、根据以上计算可知双排单管脚手架只充许搭设高度为33.7m，现采取措施由顶往下算32.4m至70.2m之间为双排双管脚手架，折合步数为21步。验算脚手架的整体稳定性。

（1）n值：因底部压杆轴力最大，故验算双管部分。每步一个纵距脚手架自重n'gk1

n'gk1= ngk1+2×1.8×0.0376+0.014×4 =0.442+0.135+0.056=0.633 kn n=1.2(n1ngk1+ n'1n'gk1nqk+ngk2)+1.4nqk

=1.2×(18×0.442+21×0.633+4.185)+1.4×4.2 =36.4 kn(2)计算稳定性系数ф 由b=1.05m;h1=4.5m

计

算

长

细

比

λ

x= h1/0.5b=5.4/0.5×1.05=10.29

由b、h1查表得μ=20 ∴λox=μλx=20×10.29=205.7 查表得ф=0.171(3)验算整体稳定性：因立杆为双钢管，ka=0。7，计算高度调整系数kh，由h=70.2m>25m, kh按下式计算：

kh=1/（1+h/100）=1/（1+70.2/100）=0.588 则n/фa=36400/(0.171×4×489.3)=109 n/mm2 ka •kh•f=0.588×0.7×205=71.8 n/mm2<109 n/mm2 说明稳定性达不到要求。

（三）、因为稳定性计算达不到要求，采取用16#钢丝绳将外架与主体拉结来对脚手架进行卸荷处理，其竖向间距为h1=6×1.8=10.8m，横向间距l=1.05×2=2.1m。

2、对钢丝绳验算强度：已知16#钢丝绳的屈服荷载为212kn。最不利位置在双排双管脚手架处，有二个操作层，6层脚手板均铺在

此6步。

n=2×1.2×(6×0.633+4.185)+1.4×4.2 =30.92 kn<212kn

3、经卸载处理后的脚手架稳定性计算

n/фa=15460/（0.171×4×489.3）=46.19 n/mm2<71.8 n/mm2 说明已符合稳定性要求。

（四）、验算单根钢管立杆的局部稳定

单根钢管最不利步距位置为由顶往下数32.4m处往上的一个步距，最不利荷载也在此处，为一个操作层，其往上还有一个操作层，6层脚手板均在此处往上的位置铺设，最不利立杆为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.35m宽的脚手板及其上活荷载。

故轴向力n1=1/2×1.2n1•ngk1+(0.5×1.05+0.35)×(1.2ngk2+1.4 nqk)/1.4

=0.5×1.2×6×0.442+(0.5×1.05+0.35)×(1.2×4.185+1.4×4.2)/1.4 =8.4 kn λ1=h/i=1800/15.78=114 查表得φ=0.489 由于qk=2kn/m2 ∴qm=35n/mm2 查表得单根钢管a1=489mm2 ka=0.85 n1/ φ1a1+qm=8400/(0.489×489)+35=70n/mm2 ka •kh•f=0.588×0.85×205=102n/mm2 >70n/mm2

说明单管稳定性安全

二、钢管扣件式脚手架方案

（一）、搭设方案

本工程主体高度69.9m，脚手架高度70.2m，结合建筑物结构形式及脚手架计算书，根据本公司类似工程的施工管理经验，37.8m以下采用双排双立杆钢管扣件脚手架，37.8m以上采用双排单立杆式钢管扣件脚手架。每三步设一道与结构的软拉结，每六步设一道φ16钢丝绳卸荷。

（二）、基本要求

用扣件式钢管搭设的脚手架，是施工用的临时结构，它要求受施工过程中垂直和水平荷载，因此，脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下，不发生失稳倒塌，不超过结构的容许强度，变形倾斜，摇晃或扭曲现象，以确保安全。

（三）、受荷情况

采用φ48×3.5钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、大横杆和小横杆是主要受力杆件。剪刀撑、斜撑和连墙筋是保证脚手架整体强度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中连墙筋还要承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。

（四）、脚手架的构造与搭设要求

1、立柱构造要求

立柱接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求：

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

2、纵向水平杆构造要求：

纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

3、横向水平杆的构造要求：

横向水平杆两端采用直角扣件固定在立柱上，靠墙一侧的外伸长度应顶到原外墙。

4、竹笆脚手板的构造要求：

竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四个脚应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

自顶层操作层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。

5、连墙件布置及构造要求：

连墙筋采用喜利得hit-hy150植筋方法在原外墙植筋，钢筋为直

径20的二级钢，埋深260mm，连墙件宜靠近主节点设置，连墙筋垂直间距为5.4m、水平间距为4.5m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。

6、横向支撑的构造要求：

脚手架的两端必须设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。

7、门洞构造要求：

洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。

洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。

8、脚手架搭设顺序

按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。

杆件搭设顺序如下：放置纵向扫地杆──立柱──横向扫地杆──第一步横向水平杆──连墙件（或加抛撑）──第二步横向水平杆……。

9、脚手架搭设注意事项

垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。

当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。

剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于150mm。脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以放置滑动。

栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm。

脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。首步脚手架的步高一般为2000mm，离底部200mm处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性，底部的立柱间隔多采用不同长度的钢管，将相邻柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。

脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭设成剪刀撑，自下而上循序连续设置，与地平成45-60

度夹角，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于50cm，斜杆下端伸入地面20cm，斜杆采用搭接时，搭接长度不小于40cm，并用两只旋转扣件扣牢，剪刀撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。

建筑物周围搭设脚手架，如遇到吊车，井架，外用电梯必须断开，而不能闭合型时，应在断开上下步处的脚手架底端处加密连墙杆设置，在底端处的上下步里外排立杆之间设侧向斜杆。

外立杆里侧设1米高防护栏杆和18cm高的挡脚板（用两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢），外侧围护全部设置密目安全网。

脚手架每隔4步，应在里立杆与墙面之间设统长安全竹片笆，支撑在两根钢管上，用18#铁丝同钢管捆牢，每块竹片笆捆绑点不少于4点。

在搭设高层脚手架时，同时要做好脚手架的接地，接地用的地板一般可用三根250×5角钢，l=1500mm埋入地下，再用一40×4扁钢引出与脚手架连接。

高层建筑脚手架，一般是随着结构进度分段搭设，在每段脚手架搭设完毕以后进行验收，验收合格并办妥验收手续方可使用。

10、脚手架拆除

脚手架的拆除要在脚手架的施工使用均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时才可拆除。

脚手架顶部开始拆除，先自脚手架一端开始拆除顶部的扶手与栏杆柱，再拆除脚手板，依次拆除栏杆、剪刀撑，脚手架与建筑物间的

联结杆不可提前拆除，拆除联结杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕。

拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除脚手架前应将脚手架上的留存材料、杂物等清理干净。

拆下的杆件与零配件，应按类分堆（扣件装入容器内），用吊车吊下，严禁高空抛掷。

拆下的杆件与零配件运到地面时，应随时按品种分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。

三、安全措施

搭设脚手架必须经安全教育持岗位证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。

搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时应切断电源或迁移电线。

施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。

脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，其一端与主体结构的预埋铁电焊，另一端用扣件同立杆连接，连墙杆设置点为三跨二步。

严禁在脚手架上堆放钢模板、木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超载。（脚手架承载力为每平方270kg）。

吊运脚手板，脚手管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。

脚手架四角应有接地保护及避雷装置。

四、脚手架检查制度

1、脚手架检查每月两次，时间定为每月的5日与20日。

2、检查人员包括技术负责、安全员、架子班长及其有关人员。

3、检查要有针对性，要仔细、认真检查。

4、检查出问题要及时整改，定时、定措施，并落实到人。整改后，要有专人进行复查，并填写复查意见。

安全员、维护人员要天天察看，发现问题要及时通知架子班。

五、脚手架管理制度

1、为加强脚手架的安全管理，保障职工的人身安全，根据国家有关脚手架的技术规定，结合本工地实际情况，制定如下制度，各施工人员必须执行本制度。

2、脚手架在搭设前，必须编制施工组织设计，由公司技术负责人审批，批准后方可实施。

3、架子施工操作人员必须经培训合格后方可施工作业。

4、搭设前，对施工人员进行教育及技术交底。

5、脚手架由架子工严格按规范、设计要求搭设，不得违章作业。并按规定要求使用。

6、各种杆结、拉结、安全防护不随意拆除。

7、现场安全员、维护人员要及时对脚手架进行检查维修，如有隐患及时整改。

8、外脚手架荷载每平方米不得超过270kg。在外脚手架上不得放置模板、钢管、钢筋及零星杂物。

观光电梯外架篇二

观光电梯脚手架工程计算 计算总说明

本脚手架工程计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130-2011）

本脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架。使用冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板。

观光电梯外轮廓尺寸为3m×6.35m。考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.7m，则1.7m×4=6.8m，与电梯有225mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。

取立杆横距l0为1.05m。

层高一般为5.5m，因此取步距h0为1375mm，即四步一层。每两步设置一个作业层。

考虑玻璃安装时同时作业有2名工人，材料有1块玻璃及工具若干，重量为

q0.823.615.2kn，q5.21.053.1751.56knm2，小于规范规定的2kn/m2，因此取施工荷载为2kn/m2。

2大横杆计算

内外立杆间均匀放置3根大横杆承担施工荷载及脚手板重量。脚手板采用冲压钢脚手板。自重标准值为0.3kn/m2。

大横杆的自重标准值 p1=0.04kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.3×1.05/3=0.105kn/m 静荷载标准值pk=0.04+0.105=0.145 kn/m 活荷载标准值 qk=2×1.05/3=0.7kn/m 静荷载的设计值 q1=1.2×0.145=0.174kn/m 活荷载的设计值 q2=1.4×0.7=0.98kn/m（1）强度计算

以三跨连续梁为计算模型，参考结构计算公式，考虑最不利荷载布置，计算如下。

跨中最大弯矩为m1=(0.08×0.174+0.10×0.98)×1.72=0.323knm 支座最大弯矩为m2=-(0.10×0.174-0.117×0.98)×1.8002=-0.382knm 取二者较大值（支座弯矩）进行强度验算：

0.382105.26103672.6nmm2205nmm2，满足要求。

（2）挠度计算 f(0.6770.1450.990.7)17005441002.061012.71102.52mm

大横杆最大挠度小于

1700150mm 与10mm，满足要求。

3小横杆计算

大横杆荷载以集中力方式传递给小横杆。荷载取值如下： 小横杆的自重标准值 p1=0.04kn/m 大横杆的自重标准值 p2=0.04×1.7=0.068kn 脚手板的自重标准值p3=0.3×1.05×1.7/3=0.1785kn 活荷载标准值 q=2×1.05×1.7/3=1.19kn 均布荷载标准值pk=0.04kn/m 集中力标准值pk=0.068+0.1785+1.19=1.4365 kn 均布荷载的设计值 p=1.2×0.04=0.048kn/m 集中力的设计值 p=1.2×(0.068+0.1785)+1.4×1.19=1.9618kn（1）强度计算

以简支梁为计算模型，参考结构计算公式，计算如下。

最大弯矩为m1.037105.261060.0481.05821.96181.0521.037knm

3197.1nmm205nmm22，满足要求。

（2）挠度计算

f50.0410505443842.061012.7110(3105041050229)1436.510504722.061012.711052.278mm

大横杆最大挠度小于

1050150mm 与10mm，满足要求。

4扣件抗滑力计算

小横杆通过扣件将力平均传给内外两立杆。小横杆的自重标准值 p1=0.04×1.05/2=0.021kn 大横杆的自重标准值 p2=0.04×1.7×3/2=0.102kn 脚手板的自重标准值

p3=0.3×1.05×1.7/2=0.26775kn 活荷载标准值 q=2×1.05×1.7/2=1.785kn 抗滑力验算： r1.2(0.0210.1020.26775)1.41.7852.97kn8kn，满足要求。

5立杆稳定性计算

作用在立杆上的荷载包括架体自重、构配件自重、施工活荷载和风荷载（1）荷载取值

架体自重：查表得每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.16kn/m ng1k=0.16×58.5=9.56kn 构配件自重：

① 脚手板：同时铺设四层，4×0.3×1.05×1.7/2=1.071kn ② 栏杆、冲压钢脚手板挡板，4×0.16×1.7/2=0.544kn ③ 安全网，0.01×1.7×58.5=0.9945kn 即ng2k=1.071+0.544+0.9945=2.6095kn 静荷载标准值ngk=ng1k+ng2k=12.1695kn 施工活荷载：nqk=2×1.7×1.05/2=1.785kn 风荷载：k查规范得zzs0

1.18,s1.3,00.35，2则风压标准值为k1.181.30.350.5369kn/m

（2）不考虑风荷载的稳定性计算

n1.2ngk1.4nqk1.212.16951.41.78517.1kn

立杆计算长度l0长细比l0ikh1.1551.81.3752.86m

2.860.0159180

查表得0.220

n171000.225.06102a153.6n/mm205n/mm22，满足要求。

（3）考虑风荷载的稳定性计算

n1.2ngk0.91.4nqk1.212.16950.91.41.78516.85kn

mw0.91.4mwk0.91.4wklah101685020.91.40.53691.71.37510620.217knmnamww0.225.061020.217105.26103151.441.25192.7knm205knm22满足要求。

6最大搭设高度计算

（1）不组合风荷载

[h]af(1.2ng2k1.4nqk)1.2gk，代入参数，得

(1.22.60951.41.785)[h]0.225.061020510231.20.1689.5m

（2）不组合风荷载

af[1.2ng2k0.91.4(nqk[h]1.2gkmwkwa)，代入参数，得

1[h]0.225.06102051023(1.22.60950.91.41.78541.250.225.06101.20.16)66.9m最大搭设高度符合要求。连墙件计算

nlw1.4kaw1.40.53695.54.4518.40kn，n03kn，nl21.40kn。

连墙件采用扣件与墙体（楼面）连接。（1）强度验算

nlac214005.0610242.3n/mm20.85f174.25n/mm2，满足要求。

（2）稳定验算

取连墙件长度为30cm。

301.5918.7，查得0.95

nla214000.9550644.5n/mm0.85f174.25n/mm22，满足要求。

（3）抗滑承载力验算

nl21.40kn8kn,一个直角扣件不能满足要求！应采取措施保证抗滑承载力。

一、通过多个扣件（至少三个扣件）与墙体连接；

二、通过焊接、螺栓等方法固定。7 立杆地基承载力验算

在立杆底部设置50cm×50cm的垫板进行传力。因此，立杆基底平均应力为

pna17.10.50.568.4kpa

因此，需要地基承载力设计值为68.4kpa。当地基土为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当地基土为回填土时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4。若地基承载力不足时，可采用换土、浇筑c20素混凝土垫层等措施提高地基承载力。注意事项

（1）本计算仅考虑同时作业一层的荷载，施工中必须严格按照同时作业一层，不得两层同时作业。

（2）由于脚手架体型高耸，因此必须做好连墙件的连接。根据计算中的要求，做好连接，确保连接牢固。

（3）在现场需根据土质情况和地质勘查报告校对立杆下地基承载力，不符合时需进行处理。

观光电梯外架篇三

观光电梯脚手架工程 工程概况

本工程位于中山市为民新兴广场。为民新兴广场包含2个观光电梯，观光电梯高57.5m，一个电梯外观轮廓为3m×6.35m，另一个电梯外观轮廓为3m×3.5m，层高一般为5.5m。电梯完成后将为广场增色不少，同时为市民提供多一个观景的平台。由于电梯高于50m，电梯的脚手架搭设需经过详细的计算。

2搭设参数

根据工程条件及国家相关规范规定，本脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架。使用冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板。钢管尺寸为φ48.3×3.6，安全立网采用密目式安全网。

观光电梯外轮廓尺寸为3m×6.35m。考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.7m，则1.7m×4=6.8m，与电梯有225mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。

另一观光电梯外轮廓尺寸为3m×3.5m。考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.3m，则1.3m×3=3.9m，与电梯有200mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。

取两个脚手架立杆横距l0为1.05m。

层高一般为5.5m，因此取步距h0为1375mm，即四步一层。每两步设置一个作业层。

根据上述条件，方案最终为：采用双排扣件式钢管脚手架，冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板；总搭设高度为59m，步距h0为1375mm，即四步一层，横距l0为1.05m，立杆纵距la有1.7m、1.6m、1.3m三种。脚手架材料要求

3.1、脚手架杆件材质要求

3.1.1对于新钢管

1)应有产品质量合格证； 2)应有钢管材质检验报告；

3)钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4)钢管两端面切斜的偏差不大于1.7mm，壁厚允许偏差不大于-0.5mm，外径允许偏差不大于-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得大于0.5mm； 5)必须涂防锈漆进行防锈处理。6)钢管上严禁打洞。3.1.2对于旧钢管

1）表面锈蚀深度不大于0.5mm；

2）各种杆件钢管道端部弯曲，弯曲长度不大于1.5m,弯曲度不大于5mm.； 3）立杆钢管弯曲，弯曲长度大于3m小于等于4m，弯曲度不大于12mm。弯曲长度大于4m小于等于6.5m，弯曲度不大于20mm；

4）水平杆、斜杆的钢管弯曲，弯曲长度不大于6.5m，弯曲度不大于30mm。5）钢管上严禁打洞。3.2对于扣件必须满足以下材质要求。

1）新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告；

2）扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好； 3）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；

4）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

5）扣件应进行防锈处理。

6）在螺栓拧紧，扭矩达65n.m时，不得发生破坏。

3.3安全网，本工程采用密目式安全网，其构造要求必须符合规范要求，同时必须执有安检部门的准用证和出厂检验合格证。搭设要求

4.1 搭设顺序

落地架搭设顺序：放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……→随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑→装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。

4.2 搭设时注意事项

4.2.1 脚手架立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直,其垂直度偏差每步不大于±7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于±100mm；立杆间间距偏差不大于±50mm,横距不大于±20mm。4.2.2 脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。大横杆一根杆两端水平高差不大于±20mm，同跨内两根大横杆水平高差不大于±10mm，步距偏差不大于±20mm，横距偏差不大于±20mm。

4.2.3 在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，辅设脚手板层在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。4.2.4 剪刀撑的连接采用搭接，搭接长度1米，并用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。一根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设2-4个扣接点。剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为45。-60。

4.2.5 脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的里面，密目网必须用合乎要求的塑料篾将网周边每隔450mm（每个环扣间距）系牢在脚手管上。

在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，护身栏杆高900mm。

4.2.6 在设置第一排连墙件前，应根据结构形式，用钢管从结构洞口固结连墙杆进行临时拉结。

4.2.7 周边脚手架的纵向水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。脚手架的安全检查和使用管理

5.1脚手架搭设人员必须经过上岗教育且具备脚手架操作证。5.2脚手架在下列阶段应对其进行检查验收

1）作业层上施加荷载前； 2）达到设计高度；

3）遇有6级以上大风和大雨之后； 4）停工超过一个月恢复使用前； 5）脚手架使用一定时期后；

以上时期检查验收，如与安全规范相抵触或安全规范上的规定在此处没提到的，按安全规范执行。5.3检验主要内容：

1）立杆挑支架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧，钢丝绳是否松驰； 2）检验全部节点是否锁紧；

3）杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； 4）安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠； 5）整架垂直度是否符合要求； 6）荷载是否超过规定。5.4脚手架的使用管理规定

1）脚手架施工荷载不允许超过2kn/m2。

2）脚手架操作层应确保畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

5）人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。6）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

7）在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。脚手架的拆除

1）当脚手架使用完成后，拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入；

2）拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除；

3）连墙件只能在拆到该层时才允许拆除，严禁在拆架前先拆起连墙作用的部件，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； 4）在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业；

5）拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷； 6）拆除的物件应及时分类堆放，以便运输、保管。脚手架安全管理

1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3）作用层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

4）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。

5）脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。

6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7）搭设拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。附图

附图1 观光电梯

（一）脚手架平面图

附图2 观光电梯

（二）脚手架平面图

脚手架计算书 计算说明

方案最终为：采用双排扣件式钢管脚手架，冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板；总搭设高度为59m，步距h0为1375mm，即四步一层，横距l0为1.05m，立杆纵距la有1.7m、1.6m、1.3m三种。立杆纵距la为1.7m的情况最不利，对其进行计算，则另2个纵距满足条件。

考虑玻璃安装时同时作业有2名工人，材料有1块玻璃及工具若干，重量为

q0.823.615.2kn，q5.21.56knm2，小于规范规定的1.053.1752kn/m2，因此取施工荷载为2kn/m2。

由于脚手架的搭设尺寸超过50m，相应的搭设间距超出规范范围，因此需要进行详细的计算。本脚手架工程计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130-2011）。对比2个观光电梯脚手架搭设方案，可以发现，外轮廓为3m×6.35m的观光电梯脚手架纵距更大，要求更高。因此，仅对此进行计算，则电梯外轮廓尺寸为3m×3.5m的脚手架计算自然满足。

2大横杆计算

内外立杆间均匀放置3根大横杆承担施工荷载及脚手板重量。脚手板采用冲压钢脚手板。自重标准值为0.3kn/m2。

大横杆的自重标准值 p1=0.04kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.3×1.05/3=0.105kn/m 静荷载标准值pk=0.04+0.105=0.145 kn/m 活荷载标准值 qk=2×1.05/3=0.7kn/m 静荷载的设计值 q1=1.2×0.145=0.174kn/m 活荷载的设计值 q2=1.4×0.7=0.98kn/m（1）强度计算

以三跨连续梁为计算模型，参考结构计算公式，考虑最不利荷载布置，计算如下。

跨中最大弯矩为m1=(0.08×0.174+0.10×0.98)×1.72=0.323knm 支座最大弯矩为m2=-(0.10×0.174-0.117×0.98)×1.8002=-0.382knm 取二者较大值（支座弯矩）进行强度验算：

0.3821062272.6nmm205nmm，满足要求。35.2610（2）挠度计算

17004f(0.6770.1450.990.7)2.52mm

1002.0610512.71104 大横杆最大挠度小于

1700mm 与10mm，满足要求。1503小横杆计算

大横杆荷载以集中力方式传递给小横杆。荷载取值如下： 小横杆的自重标准值 p1=0.04kn/m 大横杆的自重标准值 p2=0.04×1.7=0.068kn 脚手板的自重标准值p3=0.3×1.05×1.7/3=0.1785kn 活荷载标准值 q=2×1.05×1.7/3=1.19kn 均布荷载标准值pk=0.04kn/m 集中力标准值pk=0.068+0.1785+1.19=1.4365 kn 均布荷载的设计值 p=1.2×0.04=0.048kn/m 集中力的设计值 p=1.2×(0.068+0.1785)+1.4×1.19=1.9618kn（1）强度计算

以简支梁为计算模型，参考结构计算公式，计算如下。

0.0481.0521.96181.051.037knm 最大弯矩为m821.037106197.1nmm2205nmm2，满足要求。35.2610（2）挠度计算

50.0410504(3105024105029)1436.51050f2.278mm 54543842.061012.7110722.061012.7110 大横杆最大挠度小于

1050mm 与10mm，满足要求。1504扣件抗滑力计算

小横杆通过扣件将力平均传给内外两立杆。小横杆的自重标准值 p1=0.04×1.05/2=0.021kn 大横杆的自重标准值 p2=0.04×1.7×3/2=0.102kn 脚手板的自重标准值

p3=0.3×1.05×1.7/2=0.26775kn 活荷载标准值 q=2×1.05×1.7/2=1.785kn 抗滑力验算：

r1.2(0.0210.1020.26775)1.41.7852.97kn8kn，满足要求。5立杆稳定性计算

作用在立杆上的荷载包括架体自重、构配件自重、施工活荷载和风荷载（1）荷载取值

架体自重：查表得每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.16kn/m ng1k=0.16×58.5=9.56kn 构配件自重：

① 脚手板：同时铺设四层，4×0.3×1.05×1.7/2=1.071kn ② 栏杆、冲压钢脚手板挡板，4×0.16×1.7/2=0.544kn ③ 安全网，0.01×1.7×58.5=0.9945kn 即ng2k=1.071+0.544+0.9945=2.6095kn 静荷载标准值ngk= ng1k+ng2k=12.1695 kn 施工活荷载：nqk=2×1.7×1.05/2=1.785kn 风荷载：kzs0

查规范得z1.18,s1.3,00.35，则风压标准值为k1.181.30.350.5369kn/m2（2）不考虑风荷载的稳定性计算

n1.2ngk1.4nqk1.212.16951.41.78517.1kn 立杆计算长度l0kh1.1551.81.3752.86m 长细比l02.86180 i0.0159查表得0.220

n1710022153.6n/mm205n/mm，满足要求。2a0.225.0610（3）考虑风荷载的稳定性计算

n1.2ngk0.91.4nqk1.212.16950.91.41.78516.85kn mw0.91.4mwk0.91.4wklah20.91.40.53691.71.37520.217knm1010nmw168500.21710622151.441.25192.7knm205knmaw0.225.061025.26103满足要求。6最大搭设高度计算

（1）不组合风荷载

[h]af(1.2ng2k1.4nqk)1.2gk，代入参数，得

0.225.06102205103(1.22.60951.41.785)[h]89.5m

1.20.16（2）不组合风荷载

[h]af[1.2ng2k0.91.4(nqk1.2gkmwka)w，代入参数，得

0.225.06102205103(1.22.60950.91.41.78541.250.225.06101)[h]66.9m1.20.16最大搭设高度符合要求。连墙件计算

nlw1.4kaw1.40.53695.54.4518.40kn，n03kn，nl21.40kn。

连墙件采用扣件与墙体（楼面）连接。（1）强度验算

nl2140042.3n/mm20.85f174.25n/mm2，满足要求。2ac5.0610（2）稳定验算

取连墙件长度为30cm。

3018.7，查得0.95 1.59nl2140044.5n/mm20.85f174.25n/mm2，满足要求。a0.95506（3）抗滑承载力验算

nl21.40kn8kn,一个直角扣件不能满足要求！应采取措施保证抗滑承载力。

一、通过多个扣件（至少三个扣件）与墙体连接；

二、通过焊接、螺栓等方法固定。7 立杆地基承载力验算

在立杆底部设置50cm×50cm的垫板进行传力。因此，立杆基底平均应力为

pn17.168.4kpaa0.50.5

因此，需要地基承载力设计值为68.4kpa。当地基土为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当地基土为回填土时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4。若地基承载力不足时，可采用换土、浇筑c10素混凝土垫层等措施提高地基承载力。注意事项

（1）本计算仅考虑同时作业一层的荷载，施工中必须严格按照同时作业一层，不得两层同时作业。

（2）由于脚手架体型高耸，因此必须做好连墙件的连接。根据计算中的要求，做好连接，确保连接牢固。同时做好剪刀撑斜向支撑。

（3）在现场需根据土质情况和地质勘查报告校对立杆下地基承载力，不符合时需进行处理。

观光电梯外架篇四

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》gb51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-20113、《建筑结构荷载规范》gb50009-20124、《钢结构设计标准》gb50017-20175、《建筑地基基础设计规范》gb50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》gb50068-2018

一、脚手架参数

卸荷设置

无

结构重要性系数γ0

可变荷载调整系数γl

0.9

脚手架安全等级

ii级

脚手架搭设排数

双排脚手架

脚手架钢管类型

φ48×2.5

脚手架架体高度h(m)

立杆步距h(m)

1.5

立杆纵距或跨距la(m)

1.8

立杆横距lb(m)

0.9

横向水平杆计算外伸长度a1(m)

0.15

内立杆离建筑物距离a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值gkjb(kn/m2)

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值gkmw(kn/m2)

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值gkdb(kn/m)

0.17

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)

0.129

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值gkzj(kn/m2)

地区

浙江杭州市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0(kn/m2)

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值ωk(kn/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

0

横杆抗弯强度设计值[f](n/mm2)

205

横杆截面惯性矩i(mm4)

92800

横杆弹性模量e(n/mm2)

206000

横杆截面抵抗矩w(mm3)

3860

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.3×(0.028+gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kn/m

正常使用极限状态

q＇=(0.028+gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kn/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kn·m

σ=γ0mmax/w=1×0.567×106/3860=146.849n/mm2≤[f]=205n/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q＇lb4/(384ei)，q＇a14/(8ei)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kn

正常使用极限状态

rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kn

四、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知f1=rmax=3.429kn

q=1.3×0.028=0.036kn/m

正常使用极限状态

由上节可知f1＇=rmax＇=0.348kn

q＇=0.028kn/m1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kn·m)

σ=γ0mmax/w=1×0.012×106/3860=3.022n/mm2≤[f]=205n/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

rmax=0.071kn

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：rmax=1×3.429=3.429kn≤rc=0.85×8=6.8kn

纵向水平杆：rmax=1×0.071=0.071kn

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度h

脚手架钢管类型

φ48×2.5

每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)

0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值ng1k

单外立杆：ng1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×h=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kn

单内立杆：ng1k=1.806kn2、脚手板的自重标准值ng2k1

单外立杆：ng2k1=(h/h+1)×la×(lb+a1)×gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kn

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：ng2k1=1.465kn3、栏杆与挡脚板自重标准值ng2k2

单外立杆：ng2k2=(h/h+1)×la×gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kn

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值ng2k3

单外立杆：ng2k3=gkmw×la×h=0.01×1.8×14=0.252kn5、构配件自重标准值ng2k总计

单外立杆：ng2k=ng2k1+ng2k2+ng2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kn

单内立杆：ng2k=ng2k1=1.465kn

立杆施工活荷载计算

外立杆：nq1k=la×(lb+a1)×(nzj×gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kn

内立杆：nq1k=3.78kn

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：n=1.3×(ng1k+

ng2k)+0.9×1.5×nq1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kn

单内立杆：n=1.3×(ng1k+

ng2k)+0.9×1.5×nq1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kn

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度h

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩w(mm3)

3860

立杆截面回转半径i(mm)

16.1

立杆抗压强度设计值[f](n/mm2)

205

立杆截面面积a(mm2)

357

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表a得，φ=0.2712、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值n=1.3(ng1k+ng2k)+0.9×1.5nq1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kn

mwd=γlφwγqmwk=γlφwγq(0.05ζ1wklah12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kn·m

σ=γ0[n/(φa)+

mwd/w]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108n/mm2≤[f]=205n/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力n0(kn)

连墙件计算长度l0(mm)

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

φ48.3×3.6

连墙件截面面积ac(mm2)

506

连墙件截面回转半径i(mm)

15.9

连墙件抗压强度设计值[f](n/mm2)

205

连墙件与扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kn

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表a.0.6得，φ=0.896

(nlw+n0)/(φac)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301n/mm2≤0.85×[f]=0.85×205n/mm2=174.25n/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

nlw+n0=3.937+3=6.937kn≤0.85×12=10.2kn

满足要求！

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg(kpa)

140

地基承载力调整系数mf

0.4

垫板底面积a(m2)

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝n/(mfa)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kpa≤γufg＝1.254×140

=175.56kpa

满足要求！